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　　粗銑加工的目標(biāo)是以最短的時(shí)間從鉆孔上摘除盡量多的金屬金屬材料。盡管金屬材料去除率的大小主要依賴(lài)于加工機(jī)床的有效輸出功率(hp)，但是，透過(guò)選用軸向變薄墊圈寬度的方法，即使在一臺(tái)小輸出功率的機(jī)床上，仍然可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)勞動(dòng)生產(chǎn)率的最大化和維持加工要求的研磨條件。

軸向墊圈變薄(radial chip thinning)是銑床所選用的軸向研磨寬度(WOC)ae小于車(chē)床直徑約的25％而所造成的一類(lèi)負(fù)面效應(yīng)。隨著軸向研磨寬度的減小，基于設(shè)計(jì)每齒切削量fz的墊圈寬度也將驟然變薄，從而導(dǎo)致實(shí)際每齒切削量fz減小，而fz的減小會(huì)使與鉆孔表面發(fā)生擦撞而無(wú)法瞄準(zhǔn)鉆孔，因而當(dāng)軸向切深減小時(shí)須要增大每齒切削量fz。選用變薄軸向墊圈寬度的高切削銑削方式可以縮短加工時(shí)間，延長(zhǎng)壽命。

　　主傾角的變化

　　的主傾角是同時(shí)實(shí)現(xiàn)墊圈變薄最重要的因素。當(dāng)選用較平的主傾角χ時(shí)，以90°主傾角開(kāi)始瞄準(zhǔn)，隨著研磨的展開(kāi)，主傾角逐漸減小，墊圈寬度h也驟然減小。

　　不論主傾截葉90°、60°、45°、30°或更小，墊圈寬度將始終維持維持不變，只有圓形車(chē)床或鈕扣車(chē)床所采用的圓小刀例外。由于圓小刀的頂部無(wú)幾何刃型，加之倒棱極小，因而其研磨刃的強(qiáng)度最高。

與直刃小刀不同的是，圓小刀填裝的墊圈寬度將隨著研磨廣度的增加而增大。因而，可選用平均墊圈寬度hm來(lái)表示圓小刀的研磨寬度。hm值是根據(jù)透過(guò)直徑約的圓小刀與鉆孔軸向黏合處的墊圈寬度來(lái)確認(rèn)的。對(duì)于不同類(lèi)型的鉆孔金屬材料，典型的hm值挑選出范圍與上述h值的挑選出范圍完全相同。

將一類(lèi)圓小刀(RDMT2006)與一類(lèi)90°小刀(ADMT1606)的研磨情況作一比較。假如兩種小刀選用完全相同的研磨廣度和每齒切削量展開(kāi)研磨，則它們摘除的墊圈量也完全完全相同。但是，假如當(dāng)研磨廣度為圓小刀外接圓(IC)的1/2時(shí)，圓小刀的墊圈寬度將變薄30%，這是即使圓小刀與鉆孔軸向黏合的研磨刃較長(zhǎng)的緣故(見(jiàn)圖3)。換言之，假如圓小刀和90°小刀各自摘除的墊圈量成正比，而圓小刀研磨造成的墊圈寬度比90°小刀全長(zhǎng)約50%，則圓小刀填裝的墊圈寬度必然會(huì)大振幅變薄。此時(shí)，假如切削量維持維持不變，而研磨廣度減小至等同于鈕扣車(chē)床外接圓的25%，則在墊圈量成正比的情況下，鈕扣車(chē)床填裝的墊圈寬度將變薄50%。為的是達(dá)到透過(guò)變薄墊圈寬度來(lái)提高勞動(dòng)生產(chǎn)率的目的，挑選出的最大研磨廣度應(yīng)為圓小刀外接圓的20%～25%。

　　由于墊圈寬度隨著研磨廣度的變淡而變薄，因而，為的是贏得高水平的加工勞動(dòng)生產(chǎn)率，須要透過(guò)提高切削Vihiers補(bǔ)償較小的研磨廣度。不論是采用圓小刀或是小主傾角的車(chē)床，均可利用墊圈變薄負(fù)面效應(yīng)來(lái)同時(shí)實(shí)現(xiàn)高切削率銑床，這是即使隨著圓小刀研磨廣度變淡，主傾角也驟然無(wú)腺。因而，在確認(rèn)輸出cnc加工流程的每齒切削量時(shí)，將變量平均墊圈寬度hm和主傾角kχ消去計(jì)算方法fz＝hm/sink中，切削率可贏得大振幅提高(可增加1倍)。

為確認(rèn)鈕扣車(chē)床的有效主傾角，可用以下公式計(jì)算：tank=ap/(ICeff/2)k=有效主傾角(式中ICeff為有效外接圓)。

　　須要注意，當(dāng)瞄準(zhǔn)截葉90°時(shí)，輸出加工流程的每齒切削量與墊圈寬度是成正比的。假如減小主傾角，墊圈量仍將維持維持不變，但研磨刃與鉆孔的黏合寬度會(huì)增大，由此造成的墊圈寬度將小于流程設(shè)常量，但墊圈會(huì)變長(zhǎng)。在研磨廣度小于圓小刀半徑的情況下，為的是將墊圈寬度增大到流程設(shè)常量，則須要提高切削率的編程設(shè)常量。因而，盡管圓小刀造成的墊圈與主傾截葉90°的直刃小刀所摘除的墊圈寬度完全相同，但鈕扣車(chē)床摘除鉆孔金屬材料的切削率卻要高得多。

　　當(dāng)然，為的是摘除一定量的鉆孔金屬材料，對(duì)加工機(jī)床的輸出功率也有一定的要求。假如的切削率提高1倍，則加工機(jī)床的輸出功率也須要增大1倍。

在粗銑加工中，選用90°主傾角的車(chē)床對(duì)于提高加工勞動(dòng)生產(chǎn)率最為不利，但這種車(chē)床卻比較適合加工90°的臺(tái)肩，即使它不須要二次走刀展開(kāi)清根作業(yè)。有些加工車(chē)間為的是減少所用的種類(lèi)，主要選用90°直刃車(chē)床展開(kāi)銑床加工。在其它情況下，這種車(chē)床并非必需。

在研磨廣度維持維持不變的情況下，圓小刀越小，其加工工作效率也越低，這是由于小小刀的主傾角較大，將其消去每齒切削量計(jì)算方法得出的設(shè)定切削率也較小。此外，當(dāng)圓小刀的研磨廣度增大時(shí)，其加工工作效率也會(huì)降低。因而，當(dāng)一把鈕扣車(chē)床選用等同于其外接圓的50%(IC/2)的研磨廣度(可能選用的最大切深)展開(kāi)銑床加工時(shí)，它填裝的墊圈寬度與加工流程設(shè)定的每齒切削量完全成正比，且其加工工作效率與采用45°主傾角的直刃車(chē)床完全相同。但是，假如該鈕扣車(chē)床的圓小刀有4個(gè)研磨刃，則它的加工成本/工作效率(cost-effective)比采用45°單面小刀要高，即使45°單面小刀共有8個(gè)研磨刃(鈕扣小刀只在單面有研磨刃，而45°單面小刀兩面均有研磨刃)。

　　采用圓小刀贏得墊圈變薄負(fù)面效應(yīng)的限制因素之一是研磨廣度。最大的標(biāo)準(zhǔn)圓小刀直徑約約為0.800″(20mm)，因而展開(kāi)高速銑床時(shí)的最大研磨廣度為0.200″(5mm)——或許可達(dá)到0.250″(6.35mm)。盡管45°直刃車(chē)床可以更大的研磨廣度展開(kāi)銑床，但鈕扣車(chē)床可在粗銑加工編程時(shí)選用二次走刀(假如須要的話)同時(shí)實(shí)現(xiàn)比其它一次走刀更高的研磨工作效率。

選用墊圈變薄技術(shù)展開(kāi)加工時(shí)，假如生成的墊圈過(guò)薄，與鉆孔表面就會(huì)發(fā)生擦撞現(xiàn)象。例如，用大倒棱小刀以極低的每齒切削率展開(kāi)研磨時(shí)，墊圈難以正常成形，也無(wú)法順暢流動(dòng)。

　　研磨力方向的變化

　　當(dāng)主傾角無(wú)腺、墊圈變薄時(shí)，研磨力的方向也會(huì)發(fā)生變化。例如，用45°主傾角的車(chē)床展開(kāi)研磨時(shí)，軸向研磨力與軸向研磨力大小成正比。由于軸向研磨力會(huì)引起偏斜和振顫；而軸向研磨力作用于機(jī)床主軸方向，可使加工過(guò)程較少受到破壞性振動(dòng)的影響。因而，采用主傾角較小的所造成的研磨力主要為軸向研磨力，對(duì)維持加工過(guò)程的穩(wěn)定性比較有利。

綜上所述，對(duì)于以在最短時(shí)期內(nèi)摘除最多鉆孔金屬材料為目標(biāo)的粗銑加工而言，透過(guò)減小主傾角和選用較小的研磨廣度，可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)墊圈變薄負(fù)面效應(yīng)，大振幅提高的切削率，從而顯著提升粗銑加工工作效率。

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